價(jià)格：￥6元

生產(chǎn)地：無(wú)錫品牌：

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更新時(shí)間：2019-07-01

 鎳基合金廠家是一家知名專業(yè)供應(yīng)著名品牌的特殊鋼企業(yè)，主營(yíng)：鎳基合金板、鎳基合金管、鎳基合金棒、鎳基合金、鎳基合金棒料、鎳基合金圓棒、鎳基合金管件等。如今公司銷售產(chǎn)品已經(jīng)普遍應(yīng)用于汽車制造、船類制造、橋梁制造、石油化工、航天航空、電站等行業(yè)重要的特種金屬材料供應(yīng)商。
    公司生產(chǎn)的產(chǎn)品主要有Incoloy系列（800、800H、800Ht、825）、Inconel系列（600、601、625、X 750）、Monel系列（400、K500），哈氏系列（HC、HC276、HB）20號(hào)合金，GH系列（GH3030、GH188、GH1015等）NS系列（NS315、NS333等）超低奧氏體不銹鋼(如904L),雙向不銹鋼系列（2205、2507），純鎳系列（Ni200、Ni201）等耐高溫、耐腐蝕精密合金材料的鋼錠、鍛件、棒材、荒管、成品管、板材、等管材配件及緊固件。特別是耐高溫耐蝕合金管，生產(chǎn)口徑從 600-- 3。如 Inconel 625, HC 276 等高硬度材質(zhì)目前為止開發(fā)出來(lái)的最大口徑為 219的無(wú)縫管。 我公司生產(chǎn)的高溫高鎳合金材料的配套產(chǎn)品廣泛應(yīng)用于化工、石油化工裝備、核工業(yè)、電子行業(yè)、食品工業(yè)等領(lǐng)域。
    公司本著設(shè)備精良、技術(shù)精湛、工作精心、為客戶提供優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品、優(yōu)惠價(jià)格、優(yōu)良服務(wù)。熱忱歡迎新老顧客光臨指導(dǎo)，攜手共創(chuàng)美好明天。

2Cr20Mn9Ni2Si2N熱處理裝/料盤方案L7與初始方案模擬結(jié)果的對(duì)分析可知:較高的型殼初始溫度和澆注溫度可以減緩遠(yuǎn)離澆口側(cè)下端各葉片處的熱量損失,從而保證了遠(yuǎn)離澆口側(cè)下端葉片部位的順序凝固,有效避免了葉片兩端鑄造應(yīng)力集中現(xiàn)象。后,進(jìn)行了TiB2/Al葉輪鑄件熔模鑄造實(shí)驗(yàn),其包括了壓型設(shè)計(jì)與制造、蠟?zāi)Ｖ苽?、型殼材料選擇與制備、脫蠟、焙燒、復(fù)合材料制備以及澆注等序;并對(duì)冷卻后的葉輪鑄件進(jìn)行了熱裂缺陷檢測(cè)和材料內(nèi)層微觀組織的電鏡觀察實(shí)驗(yàn)。由射線探傷報(bào)告可知,改進(jìn)后澆注所得鑄件內(nèi)部未發(fā)現(xiàn)鑄件熱裂缺陷;由微觀組織觀察實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),原位反應(yīng)法生成的TiB2顆粒形狀規(guī)則、分布均勻,總體呈棱柱狀或粒狀,且顆粒與基體間結(jié)合緊密、無(wú)明顯反應(yīng)殘留物。由澆注實(shí)驗(yàn)成功制得無(wú)裂紋缺陷的葉輪鑄件,再次驗(yàn)證了TiB2/Al葉輪鑄件熔模熔模鑄造數(shù)值模擬的可靠性,為該種復(fù)合材料葉輪鑄件批量化生產(chǎn)提供了理論基礎(chǔ)和科學(xué)指導(dǎo)。

含錫鐵素體不銹鋼在400-800℃時(shí)的拉伸斷口存在大量韌窩,在此溫度區(qū)間鋼的塑性,拉伸時(shí)發(fā)生塑性斷裂。錫對(duì)鐵素體不銹鋼n值沒有太大影響,其基本保持在0.23左右。而隨著鋼中錫含量的,r值增幅不明顯,但△r值隨著錫含量的而,不銹鋼在深沖成型時(shí)容易產(chǎn)生制耳現(xiàn)象。不銹鋼隨著變形速率的,晶界強(qiáng)度晶內(nèi)強(qiáng)度得快,會(huì)在高溫變形中斷裂類型的不同。含錫鐵素體不銹鋼在800℃、應(yīng)變速率0.002/s的高溫拉伸中,斷口呈現(xiàn)沿晶脆性斷裂;當(dāng)應(yīng)變速率至0.02/s時(shí),斷口以塑性斷口為主,呈現(xiàn)穿晶斷裂；在0.2/s的應(yīng)變速率下,斷口同樣呈現(xiàn)穿晶斷裂。證實(shí)了高應(yīng)變速率將改變等強(qiáng)溫度,同時(shí)也改變了鐵素體不銹鋼的高溫?cái)嗔?。含錫鐵素體不銹鋼耐均勻腐蝕實(shí)驗(yàn)在40wt%2SO4中進(jìn)行,其腐蝕量隨時(shí)間呈線性變化,其腐蝕速度是均勻的。含錫鐵素體不銹鋼的耐均勻腐蝕性能了,Sn含量為0.38wt%時(shí),鐵素體不銹鋼的腐蝕速率為0.3130 g·cm-2·h-1,腐蝕速率低。從動(dòng)電位陽(yáng)極極化曲線和電化學(xué)阻抗法的實(shí)驗(yàn)結(jié)果看,加錫后鐵素體不銹鋼的點(diǎn)蝕電位上升,在Sn含量為0.27wt%時(shí),其點(diǎn)蝕電位達(dá)到大值,耐點(diǎn)蝕性能好。隨著Cl-濃度的,不銹鋼耐點(diǎn)腐蝕性能顯著,極化電阻也顯著；在酸性中,隨著+濃度的,耐點(diǎn)腐蝕性能顯著,在堿性中,點(diǎn)蝕電位較高,耐點(diǎn)蝕性能；隨著試驗(yàn)溫度的,不銹鋼耐點(diǎn)腐蝕性能顯著,極化電阻顯著；在錫含量為0.18wt%時(shí),鐵素體不銹鋼的再活化率低,耐晶間腐蝕性能優(yōu),隨著錫含量的進(jìn)一步,其耐晶間腐蝕性能下降。XPS分析含錫鐵素體不銹鋼表面鈍化膜層,觀測(cè)到Fe2p, Cr2p, Ols, Cls和Sn3d的譜線。對(duì)鈍化膜表層進(jìn)行窄區(qū)掃描后,發(fā)現(xiàn)外層鈍化膜以CrOO, Cr(O)3, Fe(O)3等氫氧型化合物或基化合物為主,內(nèi)層主要由Cr2O3, CrO3, FeO, Fe2O3和Fe3O4組成,同時(shí)還有少量CrO42-, Fe2+, Fe3+。隨著濺射深度,開始有金屬Cr和Fe出現(xiàn)。Sn在外層鈍化膜中主要以SnO2為主,Sn存在膜內(nèi)層,保持膜的性。鈍化膜表層以基氧化物為主,基的存在說(shuō)明金屬元素有可能以結(jié)合水的形式存在于鈍化膜表層,膜的再鈍化能力。當(dāng)外層鈍化膜遭到,金屬離子從內(nèi)層偏移到表面并與周圍的結(jié)合水形成基化合物,金屬的繼續(xù)和溶解。當(dāng)內(nèi)層氧化物繼續(xù)遭到,在金屬氧化物和金屬界面富集的錫元素能形成的氧化層,有利于膜的性,膜的和點(diǎn)蝕的發(fā)生。

溶液中C1-的加入促進(jìn)了與O-在無(wú)膜金屬表面的競(jìng)爭(zhēng)吸附,減慢了金屬氧化物和氫氧化物的形成速度,從而對(duì)316L不銹鋼的再鈍化產(chǎn)生延滯作用,在外加高電位時(shí),C1"濃度的會(huì)造成鈍化膜的溶解和,甚至出現(xiàn)點(diǎn)蝕現(xiàn)象?？疾炝?16L不銹鋼在酸鹽緩沖溶液中的陽(yáng)極溶解和鈍化膜生長(zhǎng)動(dòng)力學(xué)。利用電阻補(bǔ)償?shù)难芯苛藲W姆電壓降對(duì)再鈍化初期電流衰減的影響,確定了316L不銹鋼陽(yáng)極溶解在再鈍化初期的主導(dǎo)作用。在高場(chǎng)離子傳導(dǎo)模型(FM)的基礎(chǔ)上,建立再鈍化的動(dòng)力學(xué)的分階段模型：?jiǎn)螌友趸锿耆采w表面前,316L不銹鋼陽(yáng)極溶解和氧化物形成在無(wú)膜表面同時(shí)發(fā)生；單層氧化物完全覆蓋表面后,只考慮單層氧化膜的繼續(xù)生長(zhǎng)。根據(jù)新模型可以解析316L不銹鋼再鈍化初期的陽(yáng)極溶解、氧化物形核與生長(zhǎng)等動(dòng)力學(xué)?？疾霧e、Cr、Ni鈍化膜生長(zhǎng)動(dòng)力學(xué),結(jié)合XPS和熱力學(xué)計(jì)算,發(fā)現(xiàn)316L不銹鋼無(wú)膜表面上優(yōu)先形成Cr的氧化物,并終形成內(nèi)層富Cr,外層富Fe的雙層膜結(jié)構(gòu)。利用原位橢圓偏振光譜技術(shù)對(duì)316L不銹鋼在酸鹽緩沖溶液中的鈍化膜生長(zhǎng)進(jìn)行研究,擬合計(jì)算不同電位下鈍化膜的復(fù)折射率和膜厚變化,鈍化膜隨成膜時(shí)間和成膜電位而增厚,并發(fā)現(xiàn)膜間存在106Vcm-1的高電場(chǎng),并通過(guò)分析鈍化膜電流-膜厚的變化規(guī)律發(fā)現(xiàn)鈍化膜的生長(zhǎng)出高電流和低電流下的兩個(gè)高場(chǎng)行為。

利用先進(jìn)的實(shí)驗(yàn)及數(shù)值模擬對(duì)高溫合金薄壁征件充填及凝固組織演變規(guī)律進(jìn)行了研究。借助同步輻射X射線成像技術(shù)原位觀察鋁銅模型合金薄壁征件枝晶生長(zhǎng)及演化，分析了薄壁處枝晶生長(zhǎng)演變規(guī)律，了控制薄壁征結(jié)構(gòu)處充填及凝固組織的機(jī)制。通過(guò)數(shù)值模擬和征件澆鑄實(shí)驗(yàn)，詳細(xì)研究了重力條件下底注式熔模鑄造的充型和凝固規(guī)律，為改進(jìn)重力藝澆注設(shè)計(jì)提供了實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)支持。在重力藝研究基礎(chǔ)上，提出了一種適用于高溫合金薄壁鑄件的調(diào)壓鑄造成形藝并依照藝要求設(shè)計(jì)了一套專用實(shí)驗(yàn)裝置。研究表明：首先，采用同步輻射X射線成像技術(shù)對(duì)Al-20%Cu模型合金薄壁征件枝晶演化進(jìn)行原位觀察。2mm和5mm厚的薄壁件的枝晶生長(zhǎng)整體上呈現(xiàn)的征是，先由兩側(cè)形核，形成枝晶，逐步向中心部位生長(zhǎng)。同步輻射成像對(duì)共晶前沿軌跡發(fā)現(xiàn)，當(dāng)板厚更薄時(shí)（2mm），共晶前沿以塊狀向前推進(jìn)，枝晶絡(luò)形成更快，凝固速度較快；當(dāng)板厚較厚時(shí)（5mm），共晶前沿以凹狀曲線向前推進(jìn)，凝固速度較慢。

2Cr20Mn9Ni2Si2N熱處理裝/料盤隨著發(fā)動(dòng)機(jī)技術(shù)的快速發(fā)展,發(fā)動(dòng)機(jī)用各種高溫合金復(fù)雜薄壁結(jié)構(gòu)件的需求日益。更大、更薄、更輕成為主導(dǎo)先進(jìn)發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)件設(shè)計(jì)的重要理念。與之相適應(yīng),對(duì)高溫合金鑄件的結(jié)構(gòu)、性能的要求也越來(lái)越高,制造難度不斷加大。的重力鑄造在澆注大面積薄壁鑄件時(shí),由于熔體充填中拉普拉斯力的作用,經(jīng)常出現(xiàn)澆不足、疏松和冷隔缺陷。而反重力鑄造藝在可以很好的解決復(fù)雜薄壁鑄件的完整充型,鑄件。基于反重力調(diào)壓鑄造的點(diǎn),本文主要了調(diào)壓鑄造應(yīng)用于高溫合金復(fù)雜薄壁鑄件成型的可行性,利用數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)的對(duì)K4169高溫合金薄壁鑄件調(diào)壓鑄造及凝固組織演變規(guī)律進(jìn)行了研究。利用數(shù)值模擬的研究了采用調(diào)壓鑄造的薄壁征鑄件的充型、凝固規(guī)律。在數(shù)值模擬的基礎(chǔ)上進(jìn)行了征件調(diào)壓鑄造實(shí)驗(yàn),研究了高溫合金薄壁征件微觀組織演變規(guī)律,探究了調(diào)壓鑄造藝參數(shù)對(duì)于征鑄件鑄造的影響規(guī)律。

在汽車行業(yè)不斷發(fā)展和人們對(duì)節(jié)能減排的要求日漸，汽車發(fā)動(dòng)機(jī)的功率在而重量卻不斷減小。因此，輕強(qiáng)度高的鋁硅合金材料缸蓋正不斷取代鑄鐵材料缸蓋而被廣泛應(yīng)用。鋁硅合金材料主要通過(guò)添加Cu、Mg等合金元素合金力學(xué)性能，但高溫力學(xué)性能不夠。本研究在添加Cu、Mg元素的鋁硅合金基礎(chǔ)加入Ni、Mn、Fe高溫強(qiáng)化元素，以合金高溫力學(xué)性能。通過(guò)設(shè)計(jì)兩種不同澆注，利用鑄造模擬模擬兩種澆注的澆注和凝固，發(fā)現(xiàn)澆注及凝固中可能出現(xiàn)的問(wèn)題及缺陷，并采用相應(yīng)辦法予以改進(jìn)，選擇優(yōu)澆注。研究了在鋁硅合金中添加Cu、Ni、Mn、Fe合金元素后，鋁硅合金的組織和性能。Fe元素在鋁合金中通常被當(dāng)成有害相而被添加，但Fe相的高溫性和高溫強(qiáng)度較高，是鋁合金中很好的異相強(qiáng)化相。因此，合理控制Fe相形貌其有害相的析出可大大鋁硅合金高溫性能。發(fā)現(xiàn)Cu、Ni、Mn、Fe合金元素添加后在合金基體中析出Al-Ni、Al-Ni-Cu、Al-Ni-Fe-Mn、Al-Ni-Fe-Si等高溫強(qiáng)化相，合金高溫性能大大。

其次,采用等效熱法和溫度校正共同處理鑄件潛熱,使其能量守恒原則。針對(duì)定向凝固藝的隨型型殼邊界,采用智能化查找型殼內(nèi)外表面的算法,自動(dòng)區(qū)分各材質(zhì)的內(nèi)外表面,避免用戶手動(dòng)選擇的繁瑣操作,并采用盒子樹法處理各個(gè)表面的對(duì)流換熱邊界條件,能夠在不過(guò)多要求格的基礎(chǔ)上,較為合理地處理各材質(zhì)間的對(duì)流換熱邊界條件。由于LMC(Liquid metal Cooling)藝中型殼會(huì)逐漸浸入液態(tài)金屬冷卻液,為了避免直接求解所帶來(lái)的格重新劃分難題,采用隨時(shí)間和溫度變化的等效換熱系數(shù)來(lái)處理型殼與冷卻液間的換熱。實(shí)際定向凝固中需要避免等軸晶即雜晶的出現(xiàn),為了對(duì)RS(igh Rate Solidification)和LMC定向凝固溫度場(chǎng)模擬結(jié)果進(jìn)行分析,采用G/L判據(jù)來(lái)鑄件可能出現(xiàn)雜晶的部位。同時(shí),為了保證有限元模擬的計(jì)算效率,提出局部矩陣的概念,在有限元程序處理中分開組裝各材質(zhì)的計(jì)算矩陣。通過(guò)實(shí)現(xiàn)上述各關(guān)鍵技術(shù),了有限元RS和LMC定向凝固溫度場(chǎng)數(shù)值模擬。后,分別采用溫度場(chǎng)數(shù)值模擬和通用化有限元平臺(tái)ANSYS計(jì)算典型字件的空冷溫度場(chǎng),對(duì)發(fā)現(xiàn)兩者的計(jì)算結(jié)果基本一致,驗(yàn)證了本文溫度場(chǎng)數(shù)值模擬中有限元算法的準(zhǔn)確性。采用溫度場(chǎng)數(shù)值模擬計(jì)算一組熔模鑄造藝的溫度場(chǎng),其中初始方案由于閥蓋件中部散熱條件差,模擬結(jié)果其中部會(huì)出現(xiàn)縮孔縮松缺陷,通過(guò)實(shí)際生產(chǎn)得以驗(yàn)證。改進(jìn)藝之后,加快了閥蓋件中部的降溫速率,了孔松缺陷,實(shí)際也生產(chǎn)出合格的閥蓋件,驗(yàn)證了溫度場(chǎng)數(shù)值模擬的實(shí)用性。采用定向凝固溫度場(chǎng)數(shù)值模擬對(duì)帶冠渦輪葉片分別進(jìn)行RS和LMC藝模擬,并通過(guò)設(shè)置不同的抽拉速度進(jìn)行多方案分析,模擬結(jié)果與實(shí)際相吻合,證明了本文的有限元定向凝固溫度場(chǎng)數(shù)值模擬的可靠性,能夠?yàn)閷?shí)際定向凝固生產(chǎn)提供科學(xué)指導(dǎo)。

對(duì)影響凝固傳熱模型精度的密度和傳熱系數(shù)兩個(gè)重要的熱物理性質(zhì),采用了新的、考慮更的計(jì)算。對(duì)局部混合密度采用了各相密度的調(diào)和平均值,并詳細(xì)考慮了各相密度隨溫度的變化關(guān)系。對(duì)液相和固相的導(dǎo)熱系數(shù)分別采取不同的,根據(jù)有關(guān)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),總結(jié)了溶質(zhì)元素對(duì)導(dǎo)熱系數(shù)的影響。提出了采用動(dòng)態(tài)切片思想來(lái)模擬連鑄生產(chǎn)中的連鑄坯,并且用焓降法解決了以往溫度場(chǎng)計(jì)算中一些切片容易“丟失”潛熱的問(wèn)題,闡述了鋼的熱物性參數(shù)處理。針對(duì)本文研究的問(wèn)題,研究了算法的具體實(shí)現(xiàn)及收斂性能。以上述作為基礎(chǔ),出了板坯凝固傳熱,并通過(guò)預(yù)先建立熱焓與溫度的一一對(duì)應(yīng)關(guān)系,了板坯連鑄溫度場(chǎng)傳熱模型的程序結(jié)構(gòu),節(jié)約了計(jì)算時(shí)間,使程序執(zhí)行時(shí)間小于0.2秒,實(shí)現(xiàn)了連鑄坯凝固的實(shí)時(shí),為扇形段輥縫模型提供了基礎(chǔ)。了扇形段輥縫模型,為了保證生產(chǎn)的性和產(chǎn)品,本文對(duì)壓下量采取了性修正、入口錐度修正和值修正三層修正。研究了扇形段輥縫計(jì)算和扇形段,并且為了簡(jiǎn)化電氣控制,提出并實(shí)現(xiàn)了扇形段輥縫值包含扇形段次序的思想和,這樣也保證了每個(gè)周期內(nèi)所有扇形段輥縫都可以及時(shí)到位。對(duì)于生產(chǎn)中扇形段負(fù)載壓力可能過(guò)大情況,根據(jù)不同情況分別采用壓下區(qū)間前移和壓下量自動(dòng)減小兩種,這樣既保護(hù)了設(shè)備,使生產(chǎn)能夠正常進(jìn)行,又為新鋼種調(diào)試提供了手段。對(duì)于扇形段來(lái)說(shuō),輥縫和實(shí)際測(cè)量輥縫并不完全一樣,本文詳細(xì)研究了業(yè)生產(chǎn)中用實(shí)際測(cè)量輥縫來(lái)代替輥縫的理論依據(jù)。針對(duì)扇形段缸位移傳感器的位移和輥縫值不完全相同,本文詳細(xì)研究了二者之間的相互關(guān)系。本實(shí)現(xiàn)了業(yè)化應(yīng)用,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)溫和射釘試驗(yàn),驗(yàn)證了模型的可靠性和正確性。在2#連鑄機(jī)正常生產(chǎn)兩個(gè)多月以來(lái),通過(guò)抽樣低倍檢驗(yàn),中心偏析了C級(jí),顯著得了連鑄坯內(nèi)部,了用戶的認(rèn)可。

基于鑄坯凝固拉坯方向上的守恒,提出了大方坯輕壓下藝下的液芯壓下量計(jì)算模型。該模型既可以計(jì)算出合理的液芯壓下總量,也可以計(jì)算出每個(gè)輥的液芯壓下量,并揭示了各個(gè)壓下輥的液芯壓下量沿拉坯方向應(yīng)該先小后大。分析了鋼種、拉速、過(guò)熱度、水量和鑄坯斷面尺寸對(duì)所需液芯壓下總量的影響。其中,鑄坯厚度的影響程度大,過(guò)熱度影響小。一定壓下區(qū)間內(nèi),凡是鑄坯液芯厚度的因素均會(huì)增大所需的液芯壓下量。利用平輥壓下效率模型,分析了鋼種、拉速、過(guò)熱度、水量和斷面尺寸等藝參數(shù)的影響?；跓?力耦合模型,提出了適用于平輥和凸輥輕壓下的壓下效率統(tǒng)一模型。分析了凸輥凸臺(tái)形狀、坯輥以及其他藝參數(shù)對(duì)凸輥壓下效率的影響。結(jié)果表明,鋼種的碳和合金含量越高,拉速、過(guò)熱度和斷面尺寸越大,水量越小,則壓下效率越大;鑄坯當(dāng)?shù)匾盒竞穸仍酱?、壓下效率也越大。在相同條件下,凸輥的壓下效率大于平輥,且越大,壓下效率越大。

隨著TiB2顆粒含量的增多,復(fù)合材料的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度逐步,但塑性卻顯著下降。三種復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度分別為531MPa、632MPa和659MPa,對(duì)應(yīng)的伸長(zhǎng)率為22.0%、15.4%和7.9%。顆粒增多使得Fe-TiB2復(fù)合材料的斷裂機(jī)理從韌性斷裂轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈詳嗔?。?）納米壓痕實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,隨著復(fù)合材料中顆粒含量的增多,基體的性模量逐漸升高,基體抵抗形變的能力;同時(shí),復(fù)合材料整體的性模量和硬度也不斷,性模量分別為215.5GPa、222.5GPa和247.0GPa,硬度為6.43GPa、9.56GPa和14.51GPa。（4）通過(guò)Python編程建立了Fe-TiB2復(fù)合材料多顆粒隨機(jī)分布細(xì)觀模型,對(duì)其單軸拉伸下的力學(xué)行為進(jìn)行模擬,結(jié)果表明:性段模擬值與實(shí)測(cè)值吻合度較高,塑性段模擬值要高于實(shí)測(cè)值;顆粒發(fā)生明顯的應(yīng)力集中,并且在加載方向兩側(cè)的界面位置應(yīng)力值較高,該位置的基體應(yīng)變量較大,整體應(yīng)變分布出現(xiàn)了45°的塑性剪切帶。利用軸對(duì)稱單胞模型進(jìn)行了壓力載荷下復(fù)合材料力學(xué)行為模擬,結(jié)果表明:顆粒占越高,對(duì)整體剛度的貢獻(xiàn)越大,在受到壓力載荷時(shí)抵抗形變產(chǎn)生的能力越強(qiáng);顆粒承擔(dān)主要載荷,從受壓位置到顆粒直至基置的應(yīng)力值逐漸,在界面位置發(fā)生明顯下降。