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C-276無(wú)縫管-C-276不銹鋼管隨著零件小型化和復(fù)雜化的趨勢(shì)不斷發(fā)展,微銑削加也越來(lái)越受到人們的。由于微切削屬于新興領(lǐng)域,加沒(méi)有趨于成熟。微切削加尺寸微小,出尺寸效應(yīng),宏觀切削理論已經(jīng)無(wú)法適用。因此,加時(shí)對(duì)于切削參數(shù)的選取沒(méi)有合理可靠的依據(jù)。實(shí)際加時(shí),對(duì)切削力、切削溫度等方面的數(shù)據(jù)需要控制在合理的范圍內(nèi),這就要求基于目標(biāo)對(duì)切削參數(shù)進(jìn)行和。鎳基高溫合金具有良好的抗腐蝕性和抗蠕能,強(qiáng)度高,適用于高應(yīng)力應(yīng)變和高溫狀態(tài)。廣泛應(yīng)用于和船舶等領(lǐng)域?；谝陨嫌^點(diǎn),本文進(jìn)行了如下作:(1)為了探究高溫合金G4169的小切削厚度,運(yùn)用Abaqus建立了二維微車(chē)削高溫合金G4169正交模型。刀尖半徑設(shè)置為0.015mm,以切削厚度為變量,進(jìn)行了5組實(shí)驗(yàn),分析G4169材料切削中切削力和材料切削溫度的變化情況。根據(jù)結(jié)果可知,隨著切削厚度的,進(jìn)給方向的切削力隨之,垂直進(jìn)給方向的切削力則先增大后減小,件的高溫度隨著切削深度的改變先升高后再升高。切削力和件溫度的次升高又與切削規(guī)律不符,這是由于尺寸效應(yīng)引起的。由這些分析可得,材料的小切削厚度大約為0.4r即0.006mm。

當(dāng)包埋滲劑中Y2O3含量為0%時(shí),涂層疏松多孔,厚度僅為10μm,硬度為598V;當(dāng)至1%時(shí),涂層致密,厚度達(dá)到42μm,硬度為615V;當(dāng)至2%時(shí),涂層也較致密,厚度為44μm,同時(shí)含有大量的Cr富集析出物,硬度達(dá)到698V;當(dāng)至3%時(shí),涂層也很致密,但涂層厚度明顯下降,僅為24μm,且其中的Cr富集析出物更加密集,硬度也明顯升高,達(dá)到928V。(2)對(duì)幾種Y-Cr-Al涂層在1000℃進(jìn)行等溫氧化實(shí)驗(yàn),結(jié)果表明幾種涂層均能明顯合金的抗高溫氧化性能。相包埋滲劑不含Y2O3的涂層,包埋滲劑中加入Y2O3能夠使得涂層抗高溫氧化性能得以。當(dāng)Y2O3含量為2%時(shí),涂層具有佳的抗高溫氧化性能,氧化膜由致密的α-Al2O3組成,但Y2O3含量超過(guò)3%時(shí),抗高溫氧化性能略有下降,氧化膜由較的α-Al2O3組成。(3)對(duì)已制備的Y-Cr-Al涂層的試樣繼續(xù)采用包埋滲鋁的,制備了兩步包埋滲涂層。兩步包埋滲后合金的晶?；静蛔?依然為10-25μm;兩步包埋滲制備的第二步滲Al、Y-Al和Y-La-Al涂層硬度分別為685V、774V和767V,且涂層厚度均較高,分別達(dá)到285μm、200μm和190μm。(4)對(duì)三種兩步包埋滲制備的涂層在1000℃進(jìn)行等溫氧化實(shí)驗(yàn),結(jié)果表明兩步包埋滲涂層具有更好的抗高溫氧化性能。相一步包埋滲涂層,兩步包埋滲制備的第二步滲Al、Y-Al和Y-La-Al涂層氧化150h以后涂層增重分別為0.65mg/cm2、0.6mg/cm2和0.32mg/cm2,且涂層主要由防護(hù)性能的β-Ni Al相組成,表面的氧化膜均處于由θ-Al2O3向α-Al2O3轉(zhuǎn)變的階段。相第二步包埋滲Al涂層,第二步滲Y-Al和Y-La-Al涂層具有更好的抗高溫氧化性能。

直接時(shí)效處理后修復(fù)試樣各區(qū)域有強(qiáng)化相γ″相析出,同時(shí)AZ的晶內(nèi)與晶界依然分布著小塊狀的MC相與顆粒狀的M23C6相,析出相的大小及形態(tài)沒(méi)有明顯改變;PMZ內(nèi)仍存在較多的M23C6相和Les相,各相形態(tài)變成了塊狀和條狀。修復(fù)態(tài)試樣RZ由底部到頂部,枝晶組織發(fā)生了由胞狀晶→柱狀樹(shù)枝晶→等軸晶的轉(zhuǎn)變,Les相發(fā)生了由白顆粒狀→長(zhǎng)條鏈狀→的顆粒狀的轉(zhuǎn)變,直接時(shí)效熱處理并沒(méi)有使得修復(fù)試樣RZ組織及原有的M23C6相和Les相產(chǎn)生較大的改變。不同原始狀態(tài)母材修復(fù)試樣的顯微硬度分別較整體上為SZ高,AZ低,出由AZ→PMZ→RZ→SZ逐漸升高的趨勢(shì)。直接時(shí)效處理后修復(fù)試樣各個(gè)區(qū)域硬度值均了顯著,整體規(guī)律保持不變。鍛造態(tài)母材修復(fù)試樣抗拉強(qiáng)度約為817MPa,延伸率約為21%,時(shí)效態(tài)母材修復(fù)式樣抗拉強(qiáng)度約為824MPa,延伸率約為17%,修復(fù)區(qū)是拉伸中裂紋的優(yōu)先擴(kuò)展區(qū)域。直接時(shí)效熱處理后,鍛造態(tài)基材修復(fù)試樣抗拉強(qiáng)度大幅,達(dá)到了1230MPa,而延伸率下降到了約12%,斷口表面凹凸不平,斷裂機(jī)制為韌窩密集型的韌性和脆性混合斷裂,修復(fù)區(qū)發(fā)現(xiàn)少量二次裂紋,裂紋優(yōu)先在此區(qū)域萌生擴(kuò)展。

通過(guò)熱成形藝制備了G3625合金荒管,研究了G3625合金熱荒管的冷變形行為、靜態(tài)再結(jié)晶行為及形變誘導(dǎo)δ相析出行為;并采用短流程制管藝研制出了G3625合金無(wú)縫管材。通過(guò)室溫壓縮試驗(yàn)、數(shù)學(xué)模型擬合、光學(xué)顯微鏡和洛氏硬度計(jì)等手段,并建立了G3625合金管材冷變形本構(gòu)方程,研究了冷變形及熱處理藝對(duì)G3625合金管材組織和性能的影響。研究表明,G3625合金管材加硬化規(guī)律基本符合ollomon方程,其中冷變形量是影響加硬化的主要因素。隨著冷變形量的增大,晶粒的變形程度加大,晶粒的變形均勻性逐漸變好,平均晶粒尺寸減小。合金的平均晶粒尺寸隨熱處理溫度的升高呈現(xiàn)出先減小后增大的趨勢(shì),在1100~1250℃溫度范圍內(nèi)晶粒長(zhǎng)大能為180.46 k J/mol。硬度隨熱處理溫度的升高而,且在晶粒長(zhǎng)大中合金的硬度值與平均晶粒尺寸相似于all-Patch關(guān)系式。研究了冷變形G3625合金管材中間退火中的組織演變規(guī)律,并建立了中間退火中靜態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)方程及再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大方程。研究表明,隨著冷變形量的,合金組織均勻性逐漸變好,硬度值顯著,別是冷變形量0~50%的階段更為明顯;G3625合金管材再結(jié)晶體積分?jǐn)?shù)與保溫時(shí)間的關(guān)系可用JMAK方程進(jìn)行描述。

C-276無(wú)縫管-C-276不銹鋼管經(jīng)過(guò)藝的氣孔率極小的焊接接頭,對(duì)焊態(tài)接頭的組織和性能進(jìn)行了性分析。基于凝固理論及試驗(yàn)研究,焊縫區(qū)枝晶間區(qū)域存在k 其他推薦產(chǎn)品 更多
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