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HAMMA撇油器 HAMMA攪拌機(jī)-91化工儀器網(wǎng)

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放大字體  縮小字體    發(fā)布日期:2019-09-02  來源:儀器信息網(wǎng)  作者:Mr liao  瀏覽次數(shù):844
核心提示:上海壹僑國際貿(mào)易有限公司是中國工業(yè)控制自動化領(lǐng)域的服務(wù)貿(mào)易商,專業(yè)從事各種國外高端工控自動化產(chǎn)品的進(jìn)口貿(mào)易。主要經(jīng)營歐洲各國知名品牌的高精密編碼器、傳感器、儀器儀表、閥門、泵、電機(jī)以及各類自動化產(chǎn)品。公司發(fā)展目標(biāo)是成為國內(nèi)領(lǐng)先的歐洲自動化儀器儀表,備品備件供應(yīng)商。我們直接與歐洲廠家或者廠家代理商聯(lián)系,提供100%原裝正品,真正做到讓客戶滿意,采購放心。1.報價快:對于優(yōu)勢品牌我們有廠家的價目表,做到常規(guī)型號及時報價,為您提供快捷及時的報價。2.價格優(yōu):我們直接從工廠拿報價,避開許多中間環(huán)節(jié),許多工廠給我們

上海壹僑國際貿(mào)易有限公司是中國工業(yè)控制自動化領(lǐng)域的服務(wù)貿(mào)易商,專業(yè)從事各種國外高端工控自動化產(chǎn)品的進(jìn)口貿(mào)易。主要經(jīng)營歐洲各國知名品牌的高精密編碼器、傳感器、儀器儀表、閥門、泵、電機(jī)以及各類自動化產(chǎn)品。公司發(fā)展目標(biāo)是成為國內(nèi)領(lǐng)先的歐洲自動化儀器儀表,備品備件供應(yīng)商。我們直接與歐洲廠家或者廠家代理商聯(lián)系,提供100%原裝正品,真正做到讓客戶滿意,采購放心。 

1.報價快:對于優(yōu)勢品牌我們有廠家的價目表,做到常規(guī)型號及時報價,為您提供快捷及時的報價。 
2.價格優(yōu):我們直接從工廠拿報價,避開許多中間環(huán)節(jié),許多工廠給我們提供固定折扣,確保我們給客戶Z完美的價格。 
3.渠道廣:除了工廠,我們跟歐洲許多經(jīng)銷商有直接的業(yè)務(wù)關(guān)系,使我們可以采購到由于保護(hù)代理而不能報價的品牌。 
4.貨期準(zhǔn):接到訂單后我們會及時跟廠家溝通,對于有變化的貨期我們馬上跟客戶反饋。 
5.物流成本低:在國際貿(mào)易中物流成本往往會決定產(chǎn)品的整體價格。我們在德國倉庫統(tǒng)一驗(yàn)貨包裝,然后報關(guān)拼箱發(fā)貨,既保證了發(fā)貨正確,又降低了成本。 
6.售后服務(wù)完備:我們承諾所有的產(chǎn)品有12個月的質(zhì)保。質(zhì)保期之外的質(zhì)量問題,我們幫助客戶與廠家協(xié)商提供完美的維修方案,為您解除后顧之憂。

 


HAMMA撇油器 HAMMA攪拌機(jī)

HAMMA撇油器 HAMMA攪拌機(jī)

 

1067500000  WQV 2.5/30
1067520000  EMC-CONTACT
1067540000  LL 5.00/03/90 3.2SN BK BX
1067600000  WEW 32/1
1067660000  WEW 1/32 LCP/NA
1067700000  WAP WDL2.5/S
1067740000  SL-SMT 5.00HC/03/90G 3.2AU BK RL
1067750000  BL 3.50/19/180 AU RD BX PRT
1067760000  BL 3.50/06/180 AU RD BX PRT
1067770000  BL 3.50/14/180 AU BK BX PRT
1067800000  WAP WDL2.5
1067820000  BLZ 5.00/03/180 AU BK BX PRT
1067840000  B2L 3.50/22/180 AU BK BX PRT
1067850000  BLL 5.08/02/90 3.2 SN BK BX
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1067950000  WDK 2.5 ZQV BR
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1068000000  WQV 35-10
1068010000  WDK 2.5 ZQV RT
1068020000  WDK 2.5 ZQV VI
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1068040000  WDK 2.5 ZQV GE
1068050000  WDK 4N SW
1068060000  WDK 4N BR
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1068080000  WDK 4N RT
1068090000  WDK 4N VI
1068100000  WDK 4N WS
1068110000  WDK 4N GE
1068120000  IS ACT20X-HDI-SDO
1068140000  BL 3.50/03/180 AU BK BX PRT
1068160000  WBB WDU1.5/BL...
1068260000  WBB ZA WDU1.5/BL 10/10
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1068700000  WSH 1
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1068830000  IE-CD-V14MRJ/VAPM24V-FJ
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1068850000  IE-CD-V14MHYB-10P-FJ
1068870000  IE-CD-V14MRJ-C-MA
1068880000  IE-CD-V14MRJ-FJ
1068910000  IE-PS-VAPM-24V
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1069010000  IE-BI-HYB-10P
1069030000  IE-BSS-VAPM-24V
1069070000  MBD 255X12 PT6
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1069090000  WS 10/6 MC M NE VI
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1069380000  BHZ 5.00/04/90LH BK/BL
1069530000  FPL 4G2.5/CUT/HQ4-2/10
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1069580000  SHL-SMT 5.00/02GR 4.2RL
1069590000  SHL-SMT 5.00/03GR 4.2RL
1069610000  SHL-SMT 5.00/04GR 4.2RL
1069620000  SHL-SMT 5.00/02GL 4.2BX
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1069640000  SHL-SMT 5.00/04GL 4.2BX
1069650000  SHL-SMT 5.00/02GL 4.2RL
1069660000  SHL-SMT 5.00/03GL 4.2RL
1069670000  SHL-SMT 5.00/04GL 4.2RL
1069680000  SHL-SMT 5.00/02GR 5.9BX
1069690000  SHL-SMT 5.00/03GR 5.9BX
1069700000  WAP WFF35
1069710000  SHL-SMT 5.00/04GR 5.9BX
1069720000  SHL-SMT 5.00/02GR 5.9RL
1069730000  SHL-SMT 5.00/03GR 5.9RL
1069740000  SHL-SMT 5.00/04GR 5.9RL
1069750000  SHL-SMT 5.00/02GL 5.9BX
1069760000  SHL-SMT 5.00/03GL 5.9BX
1069770000  SHL-SMT 5.00/04GL 5.9BX
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1069790000  SHL-SMT 5.00/03GL 5.9RL
1069800000  WAP WFF70
1069810000  SHL-SMT 5.00/04GL 5.9RL
1069900000  WDS 2
1069990000  FPL 4G4/CUT/HQ4-2/3
1070000000  WAP WDK2.5/BLZ/O.ZA
1070100000  WAP WDK2.5/BLZ/M.ZA
1070140000  GH PT6
1070150000  RIBBON R110/300
1070160000  SL 5.00/18/90 3.2SN GR BX
1070230000  VSPC base 1CL PW
1070260000  WAH 35/KU
1070340200  SAIL-M12BW-4-2.0UKT
1070360000  WAH 70/KU
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1070380173  SAIL-M8GM8G-3-1.73UK
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1071790000  SCZ 3.81/05/180FZE SN BK BX
1071800000  Q 10 WDL2.5S
1071810000  SCZ 3.81/06/180FZE SN BK BX
1071830000  SCZ 3.81/08/180FZE SN BK BX
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1071940030  IE-C5DD4UG0030MSSMSS-E
1071940050  IE-C5DD4UG0050MSSMSS-E
1071940100  IE-C5DD4UG0100MSSMSS-E
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1071960000  BCZ 3.81/06/180ZE SN BK BX
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1071990300  SAIL-M12WM12G-4-3.0U
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1071990500  SAIL-M12WM12G-4-5.0U
1071990600  SAIL-M12WM12G-4-6.0U
1071991000  SAIL-M12WM12G-4-10U
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1072100000  WAD 4 WS
1072130000  BCZ 3.81/05/180FZE SN BK BX
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1072200000  WAP 2.5-10 GN
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1072300000  WQV 70/95-PEN
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1072400000  WQV 120-PEN
1072430300  SAIL-M12WM12W-5-3LR3.0TP
1072430500  SAIL-M12WM12W-5-3LR5.0TP
1072430800  SAIL-M12WM12W-5-3LR8.0TP
1072500000  WQV 16N-4/6
1072620000  SLS 5.08/03/180B SN OR BX INK
1072630000  BLZ 5.08/03/180 SN OR BX INK
1072640000  CC 15/60 MC NE GR
1072650000  CC 15/60 K MC NE GR
1072660000  WBB WDK2.5/BL5.08
1072670000  CC 30/60 MC NE GR
1072680000  CC 30/60 K MC NE GR
1072690000  THM MT30X 15/4 GE/M
1072700000  LMZF 5/17/03/135 3.5 BK
1072710000  LMZF 5/11/03/135 3.5 BK
1072720000  LP 5.08/04/90 3.2SN GY BX
1072760000  WBB ZA WDK2.5/BL5.08
1072900000  IE-BSS-V14M-HYB-10P-FJ
1072910000  IE-PS-V14M-HYB-10P
1073000000  WAP WFF120
1073020038  SAIL-M8WM8G-3-0.38U
1073020054  SAIL-M8WM8G-3-0.54U
1073020100  SAIL-M8WM8G-3-1.0U
1073020150  SAIL-M8WM8G-3-1.5U
1073020200  SAIL-M8WM8G-3-2.0U
1073020300  SAIL-M8WM8G-3-3.0U
1073020500  SAIL-M8WM8G-3-5.0U
1073021000  SAIL-M8WM8G-3-10U
1073060000  base UNIT 12C N
1073100000  WQV 16N-2.5
1073140000  KonBOX SLIDER UNIT WI N
1073200000  WAD 12N GE BED
1073290000  WAD 12N WS
1073310000  WGK 95 F VP/Z SMSE W/O HOLE
1073320000  WDK 4N GN
1073330000  BLZ 5.08/04/180F SN BK BX PRT
1073340000  SM 27/18 K MC NE GR
1073350000  CH20M22 B GGY/BK
1073360000  CH20M22 F GGY
1073370000  CH20M22 S PPSC GGY
1073400000  WQV 16N-10
1073410000  CH20M6 C TP
1073420000  CH20M22 C TP
1073490000  WAS1 CMA 1A ac /4-20mA
1073690000  LX 15.00/04/90 4.5SN GY BX PRT
1074000000  WZR WDK2.5
1074020000  BLZP 5.00HC/03/270 SN LTGY BX
1074140000  BLZP 5.00HC/05/270 SN LTGY BX
1074190000  BLZP 5.00HC/06/270 SN LTGY BX
1074200000  Q 20 WDL2.5S

1) 改變進(jìn)口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題,將其進(jìn)口由單進(jìn)口改為雙進(jìn)口(如圖4),通過雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實(shí)驗(yàn)研究表明,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器渦核變形??;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進(jìn)口約6%,在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進(jìn)口。雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器比單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題,鵬鶴環(huán)保等在進(jìn)口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5),以此降低進(jìn)入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度,并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進(jìn)行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進(jìn)口回轉(zhuǎn)通道,可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進(jìn)口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況,以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù),對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明:錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著,但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時,該錐體參數(shù)的減小,再不明顯增加阻力的前提下,采樣效率會隨之提高;但是,由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講,錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高,從而離心力增大;對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器,若錐體開口小,則最大切向速度靠近錐壁,這使得顆粒能夠更好的分離,同時,如果錐體開口較小,渦流將觸及錐壁,使顆粒又有可能重新進(jìn)入出氣氣流,但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小??傊m當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計,還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論,對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。1) 改變進(jìn)口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題,將其進(jìn)口由單進(jìn)口改為雙進(jìn)口(如圖4),通過雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實(shí)驗(yàn)研究表明,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器渦核變形??;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進(jìn)口約6%,在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進(jìn)口。雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器比單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題,鵬鶴環(huán)保等在進(jìn)口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5),以此降低進(jìn)入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度,并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進(jìn)行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進(jìn)口回轉(zhuǎn)通道,可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進(jìn)口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況,以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù),對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明:錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著,但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時,該錐體參數(shù)的減小,再不明顯增加阻力的前提下,采樣效率會隨之提高;但是,由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講,錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高,從而離心力增大;對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器,若錐體開口小,則最大切向速度靠近錐壁,這使得顆粒能夠更好的分離,同時,如果錐體開口較小,渦流將觸及錐壁,使顆粒又有可能重新進(jìn)入出氣氣流,但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小??傊m當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計,還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論,對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。1) 改變進(jìn)口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題,將其進(jìn)口由單進(jìn)口改為雙進(jìn)口(如圖4),通過雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實(shí)驗(yàn)研究表明,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器渦核變形??;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進(jìn)口約6%,在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進(jìn)口。雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器比單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

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Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況,以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù),對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明:錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著,但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時,該錐體參數(shù)的減小,再不明顯增加阻力的前提下,采樣效率會隨之提高;但是,由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講,錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高,從而離心力增大;對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器,若錐體開口小,則最大切向速度靠近錐壁,這使得顆粒能夠更好的分離,同時,如果錐體開口較小,渦流將觸及錐壁,使顆粒又有可能重新進(jìn)入出氣氣流,但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小??傊m當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計,還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論,對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。1) 改變進(jìn)口結(jié)構(gòu)

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針對短路流攜塵降低除塵效率的問題,鵬鶴環(huán)保等在進(jìn)口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5),以此降低進(jìn)入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度,并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進(jìn)行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進(jìn)口回轉(zhuǎn)通道,可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進(jìn)口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況,以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù),對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明:錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著,但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時,該錐體參數(shù)的減小,再不明顯增加阻力的前提下,采樣效率會隨之提高;但是,由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講,錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高,從而離心力增大;對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器,若錐體開口小,則最大切向速度靠近錐壁,這使得顆粒能夠更好的分離,同時,如果錐體開口較小,渦流將觸及錐壁,使顆粒又有可能重新進(jìn)入出氣氣流,但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小??傊m當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計,還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論,對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。1) 改變進(jìn)口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題,將其進(jìn)口由單進(jìn)口改為雙進(jìn)口(如圖4),通過雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實(shí)驗(yàn)研究表明,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器渦核變形??;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進(jìn)口約6%,在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進(jìn)口。雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器比單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題,鵬鶴環(huán)保等在進(jìn)口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5),以此降低進(jìn)入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度,并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進(jìn)行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進(jìn)口回轉(zhuǎn)通道,可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進(jìn)口通道、筒體、錐體三段分離。

(2) 錐體結(jié)構(gòu)改變

Rongbiao Xiang等研究了錐體尺寸對用于大氣采樣的小型旋風(fēng)除塵器的影響情況,以顆粒大小和氣流流速為變化參數(shù),對3個具有不同下部直徑錐體的旋風(fēng)除塵器測出了效率。測定結(jié)果表明:錐體下部直徑大小對旋風(fēng)分離采樣器的效率影響顯著,但是并不顯著影響不同粒徑顆粒物效率之間的變化程度。當(dāng)錐體下部開口部分直徑大于排氣芯管直徑時,該錐體參數(shù)的減小,再不明顯增加阻力的前提下,采樣效率會隨之提高;但是,由阻力測試結(jié)果還可看出錐體武器部分直徑不宜小于排氣芯管直徑。從理論上講,錐體下部直徑減小能引起切向速度的提高,從而離心力增大;對于具有相同筒體直徑的旋風(fēng)除塵器,若錐體開口小,則最大切向速度靠近錐壁,這使得顆粒能夠更好的分離,同時,如果錐體開口較小,渦流將觸及錐壁,使顆粒又有可能重新進(jìn)入出氣氣流,但是由于后者與前者相比對旋風(fēng)采樣器影響較小。總之,適當(dāng)減小錐體下部直徑有利于效率的提高。為了便于新型旋風(fēng)采樣器的設(shè)計,還指出對高效型Stairmand旋風(fēng)除塵器效率有較好預(yù)測作用的Barth 理論及Leith-Licht理論,對錐體改變旋風(fēng)采樣器的收集效率了也有良好的預(yù)測作用。1) 改變進(jìn)口結(jié)構(gòu)

鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題,將其進(jìn)口由單進(jìn)口改為雙進(jìn)口(如圖4),通過雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實(shí)驗(yàn)研究表明,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器渦核變形小;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進(jìn)口約6%,在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進(jìn)口。雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器比單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

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鵬鶴環(huán)保針對旋風(fēng)除塵器內(nèi)氣流軸不對稱問題,將其進(jìn)口由單進(jìn)口改為雙進(jìn)口(如圖4),通過雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)流場實(shí)驗(yàn)研究表明,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器流場的軸對稱性優(yōu)于單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器,雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器渦核變形??;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器內(nèi)切向速度高于單進(jìn)口約6%,在準(zhǔn)自由渦區(qū)衰減也慢;雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器排氣芯管短路流少于單進(jìn)口。雙進(jìn)口旋風(fēng)除塵器比單進(jìn)口旋風(fēng)除塵器更有利于提高除塵效率和降低設(shè)備阻力。

針對短路流攜塵降低除塵效率的問題,鵬鶴環(huán)保等在進(jìn)口結(jié)構(gòu)中采用了回轉(zhuǎn)通道(見圖5),以此降低進(jìn)入旋風(fēng)除塵器空間的向心含塵濃度梯度,并對等截面和變截面兩種通道形式的氣固兩相分離進(jìn)行了分析。指出采用合理回轉(zhuǎn)角度的進(jìn)口回轉(zhuǎn)通道,可提高旋風(fēng)除塵器的除塵效率。這種做法從結(jié)構(gòu)上把旋風(fēng)除塵器的筒體、錐體兩段分離變成進(jìn)口通道、筒體、錐體三段分離。

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